Modul zur Berechnung von zylinderförmigen Drucktanks » Historie » Version 38
LFT Praktikant, 03.02.2020 09:48
1 | 27 | LFT Praktikant | |
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2 | 1 | Andreas Hauffe | h1. Modul zur Berechnung von zylinderförmigen Drucktanks |
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4 | h2. Allgemein |
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6 | Das Modul zur Berechnung von zylinderförmigen Drucktanks dient zur Abschätzung der Festigkeit oder Optimierung des Lagenaufbaus von kreiszylinderförmigen Mantelflächen, die in axialer und radialer Richtung infolge eines Innendruck belastet werden. Für die Berechnung muss der gewünschte Druck und der Radius des Kreiszylinders vorgegeben werden. Beim Radius kann es sich um den Innen-, Außenradius oder den mittleren Radius handeln. |
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8 | h2. Theorie |
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10 | 25 | Andreas Hauffe | Alle Berechnung basieren auf der klassischen Laminattheorie und der Kesselformel. Zur Berechnung der Lasten werden folgende Gleichungen verwendet $$n_x = \frac{p \bar r}{2} \\ n_y = p \bar r \\ n_{xy} = 0 \ .$$ |
11 | 9 | Andreas Hauffe | |
12 | 12 | Andreas Hauffe | Der dafür notwendige mittlere kann aus aus dem vorgegebenen Radius und der Dicke des zu betrachtenden Laminats bestimmt werden. Wenn beispielsweise der Außenradius $r_a$ vorgegeben ist berechnet sich der mittlere Radius mittels der Laminatdicke $t_{Laminat}$ durch |
13 | 9 | Andreas Hauffe | |
14 | 24 | Andreas Hauffe | $$\bar r = r_a - \frac{t_{Laminat}}{2} \ .$$ |
15 | 14 | Andreas Hauffe | |
16 | Für die Berechnung mittels Klassischer Laminattheorie werden die Krümmungen aufgrund der Rotationssymmetrie zu null gesetzt |
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18 | 25 | Andreas Hauffe | $$\kappa_{x} = \kappa_{y} = \kappa_{xy} = 0 \ .$$ |
19 | 16 | Andreas Hauffe | |
20 | 18 | Andreas Hauffe | Somit werden die Dehnungen $\epsilon_x$, $\epsilon_y$ und $\epsilon_{xy}$ und die Momentenflüsse $m_x$, $m_y$ und $m_{xy}$ der Laminatmittelfläche berechnet. |
21 | 19 | Andreas Hauffe | |
22 | \begin{equation} |
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23 | \left( |
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24 | \begin{array}{c} |
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25 | 20 | Andreas Hauffe | n_x \\ |
26 | n_y \\ |
||
27 | 19 | Andreas Hauffe | 0 \\ |
28 | 20 | Andreas Hauffe | m_x \\ |
29 | m_y \\ |
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30 | m_{xy} \\ |
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31 | 19 | Andreas Hauffe | \end{array} |
32 | \right) = |
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33 | \left[ |
||
34 | \begin{array}{ccc} |
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35 | A_{11} & A_{12} & A_{13} & B_{11} & B_{12} & B_{13} \\ |
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36 | A_{21} & A_{22} & A_{23} & B_{21} & B_{22} & B_{23} \\ |
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37 | A_{31} & A_{32} & A_{33} & B_{31} & B_{32} & B_{33} \\ |
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38 | B_{11} & B_{12} & B_{13} & D_{11} & D_{12} & D_{13} \\ |
||
39 | B_{21} & B_{22} & B_{23} & D_{21} & D_{22} & D_{23} \\ |
||
40 | B_{31} & B_{32} & B_{33} & D_{31} & D_{32} & D_{33} \\ |
||
41 | \end{array} |
||
42 | \right] |
||
43 | \left( |
||
44 | \begin{array}{c} |
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45 | \epsilon_{x} \\ |
||
46 | \epsilon_{y} \\ |
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47 | \gamma_{xy} \\ |
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48 | 0 \\ |
||
49 | 0 \\ |
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50 | 0 |
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51 | \end{array} |
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52 | \right) \ . |
||
53 | \end{equation} |
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54 | 21 | Andreas Hauffe | |
55 | 33 | LFT Praktikant | |
56 | h2. Aufbau |
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57 | |||
58 | 32 | LFT Praktikant | p=. {{thumbnail(zylinderförmigen_Drucktanks.png, size=500, title=Hauptfenster)}} |
59 | 30 | LFT Praktikant | |
60 | 35 | LFT Praktikant | h3. 1 - Eingabegrößen |
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62 | 37 | LFT Praktikant | Die Eingabe der Modellgrößen erfolgt für Radius, Radiustyp und Druck |
63 | 36 | LFT Praktikant | |
64 | 38 | LFT Praktikant | h3. 2 - Schichtgrößen im lokalen Faserkoordinatensystem |
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66 | Nach einer Berechnung werden in diesem Teil des Fensters je nach Auswahl die Spanungen oder Dehnungen berechnet. |
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68 | 21 | Andreas Hauffe | Zur Berechnung der Lagendehnungen wird eine Korrektur zur Berechnung der Dehnung in Umfangsrichtung vorgenommen, sodass auch kleine Verhältnisse von Radius zu Laminatdicke berücksichtigt werden können. |
69 | \begin{align} |
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70 | w & = \epsilon_y \bar r \\ |
||
71 | 22 | Andreas Hauffe | \epsilon^*_y & = \frac{w}{\bar r + z} |
72 | 21 | Andreas Hauffe | \end{align} |
73 | 23 | Andreas Hauffe | |
74 | Zu Beachten ist, dass die $ABD$-Matrix des ebenen Laminats verwendet wird. Dadurch wird ein höherer Anteil außenliegender Lagen eines gekrümmten Laminates an der Gesamtsteifigkeit in axialer Richtung nicht berücksichtigt. |